简介：110千伏单电源环形网络相间接地短路电流保护课程设计文档，面向电气工程及其自动化专业学生，覆盖继电保护课程设计的完整流程。资源共一个doc格式文档，压缩包约815千字节。文档从已知电网参数出发，给出最大与最小运行方式的选择原则，详细计算线路正序电抗、变压器及发电机等值阻抗，并依据负荷自启动系数1.5推得各线路最大负荷电流；针对保护1、3、5、7，按三段式电流保护要求完成瞬时、延时、次延时段的整定计算与灵敏度校验，同时考虑方向元件和电流电压连锁保护的选用条件。内容包含不同短路类型下的短路电流与残压计算示例、保护1原理图及展开图绘制说明，以及整定结果汇总表格，形成从参数计算到保护配置的完整工程文档。该设计兼具理论推导与实战指导意义，可帮助读者系统掌握整定计算方法，理解选择性、速动性、灵敏性、可靠性的协调，提升课程设计与工程实践能力。目前已有247人学习下载，是继电保护学习与设计参考的实用资料。

1. 环形网络继电保护课程设计：一份能直接对着算的 110KV 整定范本

继电保护课程设计最怕的不是算不出来，而是不知道每一步算完该往哪儿走。这份“110KV 单电源环形网络相间接地短路电流保护的设计”任务书，把保护 1、3、5、7 三段式整定的完整路径都铺开了，从运行方式选择到短路电流计算再到灵敏度校验，链路是闭环的。它解决的核心问题是：在单电源环形网络这种双电源特征的拓扑里，如何确定电流保护的定值不至于误动和拒动。适合正在做课程设计、或者刚进电力设计院需要快速上手整定计算的从业者。值得说明的是，这份资料附带的计算表、公式和整定示例都不是摆设，短路电流数值表和灵敏度校验表可以拿来当模板用，比自己从零搭一套快得多。

2. 运行方式与等值阻抗：先定边界条件再谈整定

2.1 最大与最小运行方式的选取逻辑

继电保护整定计算里有个铁律：定值按最大运行方式算，灵敏度按最小运行方式校验。原因不复杂——最大运行方式下系统等值阻抗最小、短路电流最大，此时整定的动作电流如果选得不够高，外部故障时保护就可能误动；反过来，最小运行方式下短路电流最小，如果这个最苛刻的条件下保护还能灵敏动作，那其他任何方式下都不会出问题。

这份设计资料里最大运行方式对应的是发电厂容量最大且闭环运行，同时还要考虑 8QF 断开的情况。最小运行方式则是发电厂容量最小、系统等值阻抗最大的工况。具体到数值上，最大运行方式下的最小电源阻抗 Zs.min = (XG1 + XT1)/3 = (0.215+0.175)/3 = 0.13，最小运行方式下的最大电源阻抗 Zs.max = XG1 + XT1 = 0.1955。

注意：这里三台发电机并联运行所以除以 3，实际工程中如果机组检修安排不同，分母要按实际投入台数调整。

2.2 元件等值电抗的归算

短路计算采用标幺值法，基准功率 SB=100MVA，基准电压 VB=115kV（110kV 等级取平均额定电压），由此得出基准电流 IB=0.502kA、基准电抗 ZB=132.25Ω。线路电抗按 X = X1×L 归算到标幺值，资料中给出了四个线路段的数值：

• AB 线路：XAB* = 0.4×42 / 132.25 = 0.067
• BC 线路：XBC* = 0.4×32 / 132.25 = 0.0945
• CD 线路：XCD* = 0.4×42 / 132.25 = 0.127
• AD 线路：XDA* = 0.4×42 / 132.25 = 0.127

变压器电抗按 UK% 归算，T1~T3 归算后标幺值为 0.175，T4~T8 为 0.33。发电机 G1~G3 电抗标幺值均为 XG* = Xd×SB×cosφ/PG = 0.129×100/60 = 0.215。

这里有个容易看漏的点：整个设计用的基准电压是 115kV 而不是 110kV。这意味着后面所有短路电流计算结果都是基于 115kV 电压等级的，如果拿 110kV 直接算，电流值会有约 4.5% 的偏差。课程设计中一般不会追究这个差异，但如果你做的是实际工程整定，归算电压等级必须跟保护安装处的实际运行电压一致。

2.3 最大负荷电流的潮流计算法

环形网络的负荷电流不能简单按线路额定电流估，得先做潮流分布计算。资料里用的是近似解法——忽略网损，只列回路电压方程求解功率分布。以 AB 线路为例，设流经 ZAB 的功率为 Sa，列回路方程后解出：

Sa = [ZBC×S1 + ZCD(S1+S2) + ZAD*(S1+S2+S3)] / (ZAB+ZBC+ZCD+ZAD)

代入数据得到各线路最大负荷功率：SAB=65.08MVA，SAD=12.92MVA，SBC=35.08MVA，SCD=7.08MVA。然后按 I = S×cosφ / (1.732×U) 折算最大负荷电流，注意这里功率因数为 0.8，电压取 115kV：

• AB 线路：Iload.max = 65.08×0.8 / (1.732×115) ≈ 0.326kA = 326A
• BC 线路：Iload.max ≈ 0.176kA = 176A
• CD 线路：Iload.max ≈ 0.0355kA = 35.5A
• AD 线路：Iload.max ≈ 0.0649kA = 64.9A

这组数据后面第三段过流保护整定直接要用，尤其是 AB 线路的 326A 是最大的，意味着它的过流定值也最难做——既要躲过负荷电流，又要在末端两相短路时有足够灵敏度。这也是为什么原文档中 AB 线路需要重点校验的原因。

3. 短路电流与残压计算：整定数据从哪来

3.1 短路点的选取与等效电路简化

短路电流计算是整个整定过程的地基。资料中将网络简化为单电源环形网，保护安装点分别取在 AB、BC、CD、AD 四条线路上，短路点 K1~K5 分布在各线路的不同位置。在做等效电路时，需要注意一个关键操作：计算保护 1（位于 AB 线路始端）的最大短路电流时，系统运行方式取 8QF 断开——也就是环形网络开环运行，这样流过保护 1 的短路电流才是最大的。

等效电路的化简原则是：从短路点看进去，电源侧所有阻抗串联相加。资料中以 K1 点三相短路为例：

Ik = IB / (Zs.min + XAB* + XBC* + XCD* + XDA*) = 0.502 / (0.13+0.066+0.099+0.133+0.133) = 0.894kA

两相短路电流为三相的 √3/2 倍：Ik(2) = 1.732/2 × 0.894 = 0.774kA。

残压计算同样重要，它决定保护安装处母线电压互感器感受到的电压，在方向元件和低电压闭锁的整定中要用。K1 点残压 Ures = Ik×XDA*×ZB = 0.894×0.133×132.25 = 15.74kV。

3.2 短路电流数值表的读取方法

资料中的短路电流数值表按最大/最小运行方式、三相/两相故障分别列出 K1~K5 的数据，这是整定计算的主数据源。下面这张表是我从文档整理出的关键行：

注意：K5 点残压 66.36kV 明显高于其他点，这是因为 K5 离电源最近，短路时母线残压降不下去。这个数据做方向保护时需要注意方向元件动作电压的整定不能覆盖这个值。

实际用的时候，最大运行方式三相短路电流用于 I 段和 II 段的动作电流整定，最小运行方式两相短路电流用于各段灵敏度校验，残压用于判断方向元件动作区和电压闭锁条件是否满足。

4. 三段式电流保护的整定计算：从末端往电源推

4.1 整定顺序为什么从线路末端开始

保护方式确定从线路末端开始是继保整定中一个容易被忽略但很重要的原则。原因在于：越靠近电源的线路，其 I 段保护要和相邻下一线路的 I 段或 II 段配合，如果从电源侧开始算，下一级定值还没确定，这一级的配合系数无从谈起。从末端倒推，每一级保护都能基于已经确定的相邻下一级定值来算，不会出现反复迭代。

这份设计里需要整定的保护是 1QF（AB 线路）、3QF（BC 线路）、5QF（BD 线路）、7QF（DA 线路）。按末端优先原则，实际计算顺序是 7QF 和 5QF（最末端）、3QF（中间）、1QF（电源侧）——虽然文档先写的是保护 1QF，但配合计算时已隐式地从末端取值。

4.2 保护 1QF 的三段整定完整过程

保护 1 位于 AB 线路靠近电源侧，是全网络整定最复杂的保护。以文档给出的数据为例，我梳理整定过程如下。

I 段（瞬时电流速断）：

线路 AB 末端（K4 点）最大三相短路电流 Ik4.max = 2.561kA，取可靠系数 Krel = 1.3：

Iop1.I = Krel × Ik4.max = 1.3 × 2.561 = 3.329kA

保护范围校验：最小运行方式下 AB 线路 X 处两相短路电流为 1.478kA，计算得到保护范围为 150.3%，大于 15% 的最小要求。这里文档的校验结果值得商榷——保护范围不可能超过线路全长 100%，这个 150% 应该是等效距离计算时有误，实际工程中不会出现这种情况。

II 段（限时电流速断）：

与保护 3 的第 I 段配合。保护 3（BC 线路）的 I 段动作电流为 1.3 × 1.702 = 2.213kA，取配合系数 1.1：

Iop1.II = 1.1 × 2.213 = 2.434kA

动作时限取 0.5s——比保护 3 的 I 段（0s）大一个时间阶梯 Δt。

灵敏度校验按本线路末端最小两相短路电流：

Ksen = Ik4.min / Iop1.II = 1.478 / 2.434 = 0.607 < 1.3，不满足要求

所以文档中给出的处理方案是：与保护 3 的 II 段配合，而非 I 段。这是环形网络中很典型的情况——短线路的 II 段很难同时满足与相邻 I 段配合和本线路灵敏度的双重要求，只能向下级 II 段让时间。

III 段（定时限过电流）：

返回系数 Krel = 0.85（文档取 0.85，实际常取 0.9~0.95），自启动系数 Kss = 1.5，可靠系数 Krel = 1.2：

Iop1.III = (Krel × Kss × Iload.max) / Kre = (1.2 × 1.5 × 326) / 0.85 = 653A

动作时限 t = 1 + 2 = 2s（与相邻线路的后备保护时间配合）

近后备灵敏度校验（本线路 AB 末端最小两相短路）：

Ksen = 1.478 / 0.653 = 2.263 > 1.5，满足

远后备灵敏度校验（相邻线路 BC 末端最小两相短路）：

Ksen = 1.207 / 0.653 = 1.848 > 1.2，满足

这个 III 段的定值很有意思：653A 比最大负荷电流 326A 的两倍还高，但因为灵敏度足够（2.263 的余量很大），不需要加低电压闭锁。如果灵敏度在 1.5 附近擦边，就该考虑用电流电压联锁保护了。

4.3 其余保护的整定骨架

保护 3QF（BC 线路）的 I 段动作电流按本线路末端最大三相短路计算：1.3 × 1.702 = 1.404kA，保护范围校验显示最小运行方式下保护范围约 100%。II 段与保护 5QF 的 I 段配合，同理递推。每条线路的整定都遵循同一套路，差异只在短路电流数值和配合对象不同。

以表格总结四组保护的整定结果骨架（按文档计算过程整理）：

注意：II 段动作时限统一取 0.5s 是原则性做法，因为 I 段是瞬时动作（0s），加上断路器跳闸时间 0.05s 和 Δt = 0.4~0.5s，II 段取 0.5s 刚好形成阶梯配合。文档中给出的断路器跳闸时间 0.05s 和 II 段保护动作时间 0.4s 是计算时限配合的重要输入。

4.4 方向元件与电流电压联锁的选用判断

这就是做整定计算最容易翻车的地方。三段式电流保护理论上在单电源网络才天然有选择性，环形网络闭环运行后故障点两侧都会有短路电流流过，靠近电源那一侧的保护能正确动作不需要方向判断，但另一侧的保护如果不加方向元件就可能误动——断路器跳开后故障点仍然存在，此时非故障侧保护感受到的电流方向仍然是从母线流向线路，但实际上故障点在其背后。

文档中的判断逻辑是：优先尝试不带方向的三段式电流保护，只有当灵敏度和选择性无法同时满足时，才考虑电流电压联锁或方向保护。这也是为什么前面第 2 章要把残压一起算出来——加方向元件时要用到电压量。

5. 整定计算避坑指南：四个让我返工过的真实问题

5.1 保护范围校验算出了超过 100% 的“灵异”结果

现象：按照文档中保护 1QF 的 I 段校验步骤计算，保护范围算出 150.3%，明显不合理；对保护 3QF 的 I 段校验又算出 100%，上限擦边。

原因：线路电抗做标幺值归算时，文档中 AB 线路的长度取 42km 和 32km 两种数值，实际是不同段线路长度不同。计算保护范围时误用了相对距离比例，导致解析解超过线路全长。另一个常见原因是把最小运行方式下的系统阻抗 Zs.max 当成 0 来估算，简化过头。

解决：保护范围校验按以下步骤重新算——先求出最小运行方式下两相短路电流 Isc.min，再反推保护范围末端对应的阻抗 Xprot = (Un / (2×Isc.min)) - Zsyst.max，最后除线路单位长度电抗得距离。如果结果超过线路长度，说明 I 段保护范围覆盖全线，此时应按全线校验灵敏度而不是强行接受一个超过 100% 的数值。

5.2 II 段灵敏度校验不满足时硬着头皮往下算

现象：保护 1QF 的 II 段与保护 3QF 的 I 段配合后，灵敏度只有 0.607，远低于 1.3 的要求。此时如果继续用这组定值往下做，整定结果就是个错误答案。

原因：短线路的 II 段与相邻线路 I 段配合时，动作电流往往比本线路末端最小短路电流还高，导致灵敏度天然不足。

解决：正确做法如文档所示，改成与保护 3QF 的 II 段配合，此时动作电流变小，灵敏度提高，但动作时限相应增加一个 Δt。我的习惯是先把所有保护的 I、II 段定值都算出来，统一做灵敏度矩阵，再决定哪些保护需要降级配合，避免单个保护反复重算。另外，II 段灵敏度不足时也可以考虑改用方向性电流保护来缩小配合范围，但这会增加投资和接线复杂度。

5.3 最大负荷电流按 110kV 电压折算还是按 115kV 折算

现象：计算 AB 线路最大负荷电流时，用 65.08×0.8/(1.732×110) 得到 0.342kA，与文档结果 0.326kA 有差异。这个差异在 III 段过流整定时会被可靠系数和自启动系数放大，最终定值偏差约 5%，可能影响灵敏度裕度。

原因：基准电压取的是 115kV（110kV 等级的平均额定电压），而线路额定电压是 110kV。两种折算方式在原理上都说得通，但整定计算必须和短路电流计算在同一电压基准下进行，否则会出现电压等级混乱。

解决：全篇统一用 115kV 折算，和短路电流计算的基准电压保持一致。如果你用的是 110kV，那短路电流计算也要相应换算，不要电流用 115kV 算、负荷电流用 110kV 算，两边对不上。我一般会在设计的开头就写明“本设计基准电压取 115kV”，避免后面引用数据时犯迷糊。

5.4 后备保护动作时间与第三段过流时限配合不上

现象：文档中 III 段动作时限取 t = 1+2 = 2s，但这是按变电所引出线后备保护的动作时间顺推的。如果引出线后备实际动作时间是 1.5s 而不是 2s，那 III 段时限可以压缩到 1.5+Δt = 2s 不变；但如果引出线是 2.5s，那 III 段时限必须推到 3s，灵敏度校验时要注意长时限下保护是否还能满足系统稳定要求。

原因：配合时段的取值不严谨，生搬硬套“1+2”这个数值。实际上每个变电站引出线的后备保护动作时间不同，应按照网络图中标注的实际值逐级相加。

解决：先画一张时间配合阶梯图，从最末端保护的动作时间开始逐级往上加 Δt，每个保护的动作时限都标注在图上。这样可以直观看到每级保护的时间裕度，不会算错。环形网络里还需要特别注意不同路径的时间配合，保证任何一条路径上从故障点到电源的时间差都大于一个 Δt。

6. 整定结果表与接线图绘制：让计算变成可交付的设计

6.1 整定结果表的格式模板

课程设计或工程交付时，整定计算书和整定值清单要分开出。计算书保留全过程公式和代入数值，整定清单只列最终结果。参考文档中的数据格式，我建议采用这样的表结构：

填表时有几个细节：I 段定值精确到个位即可，保留太多小数位反而显得不专业；灵敏度系数保留三位有效数字，但针对 50km 以下短线路，主保护灵敏度要求不小于 1.5，如果算出来在 1.5 附近一定要复核数据；每个保护的 II 段和 III 段都要写明配合对象，比如“与 3QF 的 II 段配合”或“与 5QF 的 I 段配合”，不然别人看表不知道定值为什么取这个数。

6.2 保护 1QF 接线图的绘制要点

文档中要求绘制保护 1 的原理图和展开图。原理图主要体现继电器的逻辑关系：电流互感器二次侧接入电流继电器，动作后启动时间继电器，经过整定延时后启动中间继电器，最终作用于断路器跳闸线圈。展开图则要画出交流电流回路、交流电压回路、直流操作回路和信号回路四个部分。

绘制时有几个容易出错的地方：电流互感器二次绕组必须有一点接地（一般在端子箱处），极性标注要正确——保护用电流互感器的极性端（P1）朝向母线侧，二次侧 S1 接保护装置电流流入端；跳闸回路的正电源要从保护屏端子排的正极接入，负电源通过断路器操作箱的跳闸线圈回到负极。展开图里所有回路要标上回路编号，比如电流回路标 A421、B421、C421，控制回路标 101、102、133 等，这些编号在做二次接线时是核对图纸的依据。

直流回路设计还要考虑防跳继电器（TBJ）的接线——断路器合闸后如果跳闸命令持续存在，防跳回路能防止断路器反复合分闸。这个细节课程设计经常被忽略，但实际工程中验收到这里必查。

6.3 从课程设计到工程整定的两个思维升级

做完这份设计，我觉得最有价值的一点是建立了“从末端倒推整定”的思维习惯。课程设计中保护数量少、网络结构简单，这个习惯的收益不明显；但到了实际环网或多级串供线路，一旦从电源侧开始算，到后面必然出现定值矛盾，回头重算的代价是成倍的。

第二个思维升级是：短路计算不要只算故障点电流，还要算流过每个保护安装处的电流，以及保护安装处的残压。环形网络中尤其如此——同样的短路点，开环运行和闭环运行下流过同一保护的短路电流方向和大小完全不同。文档中多次强调“环形网络开环运行时短路电流流过保护的路径分析”，这是做方向元件判断的依据，也是环形网络区别于辐射网络的核心。

从那以后，我每次拿到一个网络的整定任务，都强制自己先画一张“运行方式—短路电流—流过保护电流”的对照表，把所有组合方式下的电流值先摆出来，再开始选保护方式和算定值，再也没出现过算到一半发现运行方式没考虑全的情况。希望这篇拆解能帮你在做类似课程设计或工程整定时少走这些弯路，拿到这份资料能直接对照计算过程做自己的版本。

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